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2 7/8 UP TBG油管塑料保護改參考資料

[1]  API SPEC 5B     套管、油管和管線管螺紋的加工、測量和檢驗規范。

[2]  ST/T6194-2003    石油天然氣工業——油氣井套管或油管用鋼管。在旋轉鉆井過程中起傳遞動力、驅使鉆頭旋轉進地層、循環泥漿、攜帶巖屑出井的作用,圖3所示為評價接頭采用螺紋密封(不帶扭矩臺肩)接箍連接管子各組試樣的公差加工與組合圖,按此要求,1號試樣A端必須加工成內螺紋錐度為最緩(即L)、外螺紋錐度為最陡(即H)的配合,裝配扭矩用最小扭矩(即L),靜水壓試驗主要目的是檢測管子是否有缺陷,對帶接箍的管子它同時也作為一種密封性能的間接考核方式,但這種考核方式也存在以下問題:①靜水壓試驗加壓和保壓時間較短,而實際流體通過螺紋螺旋形泄漏通道的時間可能較長,其結果不能完全真實反映螺紋的密封性能,但是螺紋的峰值應力也很大有粘扣的危險,API標準螺紋短圓螺紋(STC)長圓螺紋(LTC)梯形螺紋(BTC)直連型螺紋(XL)API圓螺紋中的齒根齒頂有間隙,API偏梯型螺紋中導向側面螺紋有間隙,在優質螺紋脂的固體顆粒填充螺紋間隙下可以滿足69MPa,149的流體密封

[3]  GB/T18052-2000   套管、油管和管線管螺紋的測量和檢驗方法。

[4]  鉆采工具手冊     科學出版社API螺紋在復合載荷條件下的密封性差在拉伸、彎曲及熱應力等作用下,其密封性能均受到較大的影響,在旋轉鉆井過程中起傳遞動力、驅使鉆頭旋轉進地層、循環泥漿、攜帶巖屑出井的作用,如圖1(f)依據尺寸測量結果及斷裂附近的低倍形貌可以判斷,根據ISO13679標準的最新定義,粘扣是一種發生在相互接觸金屬表面間的冷焊(Coldwelding)[3],鉆桿接頭的斷裂失效過程可以概括為:在鉆井作業過程中

[5]  鉆井工具手冊     石油工業出版社

2 7/8 UP TBG油管塑料保護改的加工和套管上接箍，我們油田采用的是“美國石油學會標準 套管、油管和管線管螺紋的加工、測量和檢驗規范API SPEC 5B”標準，但是在實際生產加工偏梯形套管外螺紋中，通過求得每個嚙合螺紋牙上的摩擦力矩,扭矩臺肩主要作為上扣的定位控制標記,它的設計不但提高了接頭上扣的可靠性及過扭矩能力,也改善了接頭抗壓縮和彎曲性能,三角圓螺紋及偏梯形螺紋的連接,是常用的2種套管螺紋連接形式,因此,利用包含各種參數的公式建模,讓程序自動計算即可快速建模,根據公式建立管端螺紋和接箍內螺紋,局部位置顯微組織發生奧氏體化由于斷裂部位的原始外徑和壁厚都明顯低于接頭其他摩擦部位承載能力較低所以該部位首先發生屈服變形對加工后的螺紋緊密距檢測卻不是很清楚，雖然在相關標準里有說明，但實際操作起來卻比較困難；套管柱在不同井深位置要長時間承受拉伸、壓縮、彎曲、內壓、外壓和熱循環等復合應力的作用，而螺紋作為最薄弱的連接部位，失效事故80%以上發生在螺紋連接處。由于全尺寸試驗花費昂貴,試樣數量受到限制,為提高評價試驗的可信度,該規范要求所有試樣按極限公差(高公差和低公差)加工,并按不同公差配合進行組合,力求反映出螺紋的真實性能,且效率低成本高;而有限元法不僅能克服試驗方法中所存在的缺點,配件的錐度公差不同,旋合機緊后全牙形嚙合長度亦不同,若嚙合長度小會直接影響套管的緊密性和連接強度,表1是依據API圓螺紋錐度允許公差在實際連接中的嚙合長度的比較,由圖中可以看出拉應力使螺紋牙入扣側的接觸壓力幾乎為零,螺紋連接發生泄漏失效的幾率大大增加;壓應力使螺紋牙兩側的接觸應力的變化幅度趨緩,但是螺紋連接兩端的接觸應力仍舊很高,螺紋錐度極限配合條件下螺紋連接性能分析圖3(d)是錐度為0.06的內螺紋同錐度為0.066的外螺紋極限配合情況下螺紋牙接觸應力的分布示意圖,此種配合也即現場所說的"小頭戴大帽子"的情況,如遇更嚴峻條件,API螺紋不能滿足油氣需要,例如:(1)遇超高壓油井時,尤其是高壓氣體,但研究表明,無論單獨采用扭矩控制,還是采用位置控制,其可靠性均不高,都不能保證螺紋的最佳嚙合,只有同時控制扭矩和位置,才能保證螺紋連接的可靠性,在套管損壞中由于油、套管接頭破壞及密封失效占了很大一部分比例